中間包微氣泡冶金技術發展

　　摘 要：中間包中生成微小氣泡可顯著促進夾雜物上浮去除。對中間包微氣泡精煉技術進行了分析總結，并針對研究較為深入的長水口吹氬技術相關文獻進行了詳細分析。結果表明，利用中間包中鋼液湍動能破碎氣泡可形成高效去除夾雜物技術，一些新技術正在研發過程中，長水口吹氬技術具有良好前景;“冷 鋼 片 沾 鋼”工 業 試 驗 表 明，中間包長水口吹氬可在中間包鋼液中生成彌散細小氬氣泡，生成的絕大部分氬氣泡尺寸小于2mm;長水口吹氬生成微小氣泡的過程可分為氣泡在長水口壁孔脫附和脫附氣泡在湍急鋼流中被剪碎成微小氣泡兩個階段，其中鋼液湍動能對氬氣泡的剪切破碎作用十分明顯;長水口吹氬技術水模型研究較多，數值模擬研究相對較少，工業試驗研究才剛剛開始，有待更進一步的深入研究。

　　張碩;劉建華;蘇曉峰;李巍;， 連鑄 發表時間：2021-10-15

　　關鍵詞：中間包;微小氣泡;夾雜物;長水口吹氬;冷鋼片粘鋼

　　鋼中夾雜物是影響鋼材性能和質量的重要因素，夾雜物 控 制 是 鋼 鐵 生 產 的 重 要 管 控 任 務 之 一，現代鋼鐵中常通過爐外精煉手段實現夾雜物的高效去除 和 控 制。但 在 精 煉 后 期，夾 雜 物 大 量 去 除后，殘存的夾雜物尺寸較小，數量較少，不易碰撞聚合長大、上浮 去 除，采用常規精煉手段難以實現夾雜物的深度去除。

　　大量研究表明，鋼液中彌散細小氣泡具有優異的捕捉夾雜物、促進夾雜物上浮去除能力[1-6]，在 鋼液中生成大量彌散微小氣泡，通過氣泡粘附夾雜物上浮去除是實現鋼中夾雜物深度去除的有效手段。近年來，微氣泡深度去除夾雜物技術和理論研究十分活躍。

　　中間包是連鑄生產的重要設備，鋼液在中間包中停留時間較長，部分大尺寸夾雜物可在中間包上浮去除，中間包具有一定精煉功能。但其精煉功能有限，鋼中大 量 細 小 夾 雜 物 很 難 上 浮 去 除，影 響 后續連鑄生產順行及鑄坯質量達標。

　　氣泡-夾雜物聚合體具有較高上浮速度，可在鋼液流經中間包期間徹底上浮去除，因此中間包中生成微小氣 泡 可 顯 著 促 進 夾 雜 物 上 浮 去 除。近 三 十年來，人們對中間包微氣泡精煉技術進行了諸多研究，本文對相 關 研 究 進 行 了 分 析 總 結，針 對 研 究 較為深入的長水口吹氬技術相關報道進行了詳細分析，以期為中間包微氣泡冶金技術研發提供參考。

　　1 中間包氣泡冶金技術概述

　　選礦和化工領域生成微小氣泡的方法較多，包括機械攪拌、溶 氣 氣 浮、湍流破碎氣泡和向浮選槽吹氣等，為冶金微氣泡生成技術研究提供了諸多啟迪[7-9]，其中湍流破碎氣泡技術對中間包微氣泡冶金技術研發影響較大。

　　根據中間包鋼液湍動能利用情況，可將中間包氣泡生成技術歸納為不利用鋼液湍動能的中間包氣幕擋墻技術和利用湍動能破碎氣泡作用的中間包湍流區吹氬技術兩種類型。

　　1.1 中間包氣幕擋墻技術

　　中間包氣幕擋墻技術通過在中間包底部埋設透氣磚及透氣塞向中間包內鋼液吹入氬氣，利用透氣磚和透氣塞彌散微細氣孔，控制吹入氬氣生成細小彌散氬氣泡，并未利用鋼液湍動能對吹入氬氣的破碎效應，屬于直接向鋼液中吹氣的控制手段。

　　現實生產中中間包氣幕擋墻技術一般采用長條形透氣磚垂直中間包鋼液流動布置，使生成的氣泡垂直于 鋼 液 流 動 方 向 形 成 一 道 氣 泡 幕 墻。鋼 液流經該擋墻時，在氣泡的提升作用下，向上運動，氣幕擋墻發揮了現實生產中中間包擋壩的抬升作用;同時，鋼液與 氣 泡 較 充 分 接 觸，鋼液中夾雜物與氣泡碰撞 機 會 較 多，可 利 用 彌 散 細 小 氣 泡 的 氣 洗 作用，捕捉去除鋼中夾雜物[10-11]。常見的中間包氣幕擋墻裝置如圖1所示。

　　中間包氣幕擋墻技術主要依靠透氣磚和透氣塞彌散微細氣孔控制吹入氬氣泡的尺寸，現實生產中由于透氣磚和透氣塞耐材等與鋼液的潤濕性差、鋼液溫度高等原因，中間包氣幕擋墻技術生成的氬氣泡尺寸較大(10～20mm)[10]，去除夾雜物效果不穩定或不明顯，目前國內外該技術的推廣應用及研發進展較慢[12-15]。

　　1.2 中間包湍流區吹氬技術

　　1.2.1 長水口吹氬技術

　　中間包長水口的作用是保護澆注，避免鋼液與空氣接觸 發 生 二 次 氧 化。連 鑄 生 產 中 鋼 液 從 上 方鋼包的底部通過長水口進入下方中間包，鋼液的勢能轉化為動能，鋼液流速顯著增大，速度可達0.6～4.0m/s[16-17];鋼液的湍動能也顯著增大，可將吹入氬氣剪切破碎成彌散微小氬氣泡。WangL等[18]結合選礦和化工領域研究成果進一步提出了一種利用長水口內湍急鋼流對吹入氣體的剪碎作用在鋼液中生成微小 氣 泡 的 長 水 口 吹 氬 技 術，其 后 ChoJ等[19]、BAO Y 等[20]、ZHANG Q 等[21]、CHANGS等[22]對該技術及相關機理進行了深入研究，結果均表明，中間包長水口吹氬可在中間包生成大量彌散微小氣泡。

　　1.2.2 中間包注流區底吹氬

　　新日鐵首先報道了中間包注流區底吹氬方法，具體技術如圖2所示。該技術在中間包注流區底部設置多孔透氣塞，通過多孔透氣塞向中間包鋼液中吹入氬氣，一方面利用多孔透氣塞的彌散微小通氣孔對吹 入 氬 氣 形 成 的 初 始 氣 泡 尺 寸 進 行 控 制;同時，利用注流 區 湍 急 的 鋼 液 流 動，促 進 透 氣 塞 表 面彌散微小氣孔孔口分離進入鋼液，生產彌散微小氬氣泡，生成的氬氣泡尺寸細小。報道指出新日鐵采用該技術后鋼中夾雜物減少約33%[23]。

　　中國冶金 工 作 者 針 對 中 間 包 注 流 區 底 吹 氬 生成微小氣泡開展了諸多研 究分析[24-26]。 張 美 杰等[24]分析表明可在湍流抑制器側壁吹氬，位于側壁的氣體層被 鋼 液 沖 擊、攪 拌 后 生 成 微 小 氣 泡，具 體裝置如圖3所 示。劉 金 剛 等[25]指 出 中 間 包 注 流 區底吹氬生成的微小氣泡尺寸稍大于在長水口吹氬生成的微小氣泡尺寸(大部分小于1mm)。

　　1.3 塞棒吹氬

　　塞棒吹氬是通過塞棒中心孔道向下吹氬，一般用于防止浸入式水口的堵塞。采用塞棒吹氬可生成尺寸細小的氣泡，粘附鋼中夾雜物，有效提高夾雜物的去除率，工藝裝置如圖4所示。該方法的原理為塞棒吹出的氬氣隨鋼液進入中間包出水口，水口中湍急的鋼液將氣體離散為微小氣泡。但應用該方法生成的微小氣泡會進入到結晶器內，存在小氣泡被鑄坯捕獲而形成表面及皮下缺陷的風險，實際生產中塞棒吹氬量受到嚴格限制，生成的微小氣泡數量非常有限，去除夾雜物的作用及效果很不明顯[27-29]。

　　1.4 密封中間包短距射流長水口技術

　　CHANGS等[30]報 道 了 一 種 密 封 中 間 包 短 距射流長水口技術，技術機理如圖5所示。鋼包進行密封處理并保持中間包內的氬氣氛圍，由于快速向下流動的鋼液產生了負壓環境，密封環境中的氬氣由氣孔進入擴張的長水口下管段，利用中間包長水口上管段注流產生的短距射流將氬氣破碎，生成的微小氣泡粘附鋼液中夾雜物，并攜帶夾雜物上浮至渣中。由于中間包蓋的密封作用，氬氣逸出渣層后可循環利 用。由 于 該 技 術 需 要 采 用 密 封 中 間 包 及特殊結構的長水口，現實生產中較難實現。

　　綜上所述，相對不利用鋼液湍動能的中間包氣幕擋墻技術，充 分 利 用 鋼 液 湍 動 能，可 在 中 間 包 生成彌散微小氬氣泡，形成高效中間包微小氬氣泡精煉技術，其中，中 間 包 長 水 口 吹 氬 技 術 具 有 良 好 發展前景。

　　2 長水口吹氬技術研究

　　2.1 長水口吹氬技術原理

　　1996年，WANG L 等[18]首次提出長 水 口 吹 氬技術，方案 如 圖 6 所 示。主 要 技 術 原 理 有 兩 方 面。一方面依據化工領域中較成熟的強烈湍流流體中氣泡最大尺寸dB，max計算式(1)

　　dB，max = We×σL( ) ρL0.6 ε-0.4 (1)式中：We為臨界韋 伯 數，取1.2;σL 和ρL 分 別 為 鋼液的表面張力和密度;ε為湍流耗散率。

　　在長水口 中，由 于 鋼 液 勢 能 逐 漸 轉 化 為 動 能，鋼液湍動能也急劇增大，在長水口下端出口處湍流耗散率可達到10～65m2/s3[20，31];依據式(1)，理想情況下長水口出口處鋼液中氣泡的最大尺寸應為1.6～3.1mm。

　　另一方面，微小氣泡在長水口和中間包中與夾雜物相互 碰 撞、粘 附，氣 泡 尺 寸 越 小，碰 撞 概 率 越大。SutherlandKL[32]研 究 表 明，氣 泡 與 夾 雜 物 碰撞粘附的總概率P 可按式(2)計算P =Pc ×Pa × (1-Pd) (2)式中：Pc 為夾雜物與氣泡發生碰撞的概率;Pa 為夾雜物與氣泡發生碰撞后粘附的概率;Pd 為發生粘附后又脫附的概率。

　　ZhangL等[4]對鋼中夾雜物與氣泡碰撞的碰撞概率和粘附 概 率 進 行 深 入 研 究，結 果 表 明，鋼 中 小于5mm 的氣泡具有較高夾雜物粘附概率，如 圖7所示。WANG L等[33]研究表明對于鋼中小于3mm的細小氣泡，隨 氣 泡 尺 寸 降 低，中間包鋼液中夾雜物去除率顯著增大，如圖8所示。薛正良等[34]研究表明，氣泡捕獲夾雜物概率與氣泡直徑的平方成反比。諸多研究表明，細小氣泡與鋼中夾雜物碰撞和粘附概率較 高，遠 大 于 大 尺 寸 氣 泡，細 小 氣 泡 可 高效促進鋼 中 夾 雜 上 浮 去 除。但鋼液中微小氣泡與各種夾雜物的碰撞和粘附概率還與鋼液的流動、夾雜物的尺寸和形態、氣泡和夾雜物的湍動等密切相關，氣泡與夾雜物碰撞粘附理論還有待深入研究。

　　2.2 氬氣泡形成機理研究

　　在長水口吹氬技術形成初期，認為采用該技術生成微小氣泡尺寸取決于鋼液的湍動能。在2015年，樊安源 等[35]指 出 ZHANG Q 等[21]和 LIJ等[36]研究結果與 WANGL等[18]提出的長水口吹氬概念存在沖突：上述 二 人 研 究 結 果 表 明，采 用 長 水 口 吹 氬技術生成微小氣泡的尺寸受到吹氣流量和吹氣孔尺寸等操作參數 的影響，但 根 據 WANG L 等 研究[18]氣泡尺寸應只與鋼液湍流強度有關，與吹氣流量、氣孔尺寸等參數無關。樊安源等[35]對此解釋為湍流中氣泡最大穩定尺寸理論成立的前提是氣泡在湍流區中停留足夠時間[37]，長水口內鋼液流速較快，氣泡跟隨 鋼 液 也 下 降 較 快，在 高 湍 流 區 停 留 時間較短而 達 不 到 所 有 氣 泡 破 碎 的 時 間 要 求。其 提出長水口內部微小氣泡形成需要經歷兩個階段，第一階段為氣泡在吹氣孔口的脫附，第二階段為氣泡在湍急鋼 流 內 的 破 碎。其 中 第 一 階 段 氣 泡 脫 附 尺寸受到吹氣 流 量、氣 孔 尺 寸 等 因 素 的 影 響，而 第 二階段時間較短，最終生成的氣泡尺寸受前一階段脫附尺寸影響較大。2016年 CHANGS等[31]對長水口內鋼液湍 流 耗 散 率 進 行 了 計 算，結 果 表 明，長 水口內部湍流耗散率分布并不均勻，滑板下方湍動能最高，此后逐層減小，如圖9所示，與樊安源等[35]提出的“兩階段”機理吻合。

　　2.3 長水口吹氬生成微小氣泡尺寸分析研究

　　生成微小 氣 泡 是 中 間 包 氣 泡 冶 金 的 最 核 心 問題，根據樊安 源 等[35]提出的長水口內氣泡生 成“兩階段”觀點，提高鋼液湍流耗散率同時控制壁孔氣泡脫附尺寸可在中間包中生成微小氣泡。

　　滑動水口開度、吹氣位置、鋼液流速等操作參數影響長水口內湍流耗散率。BAOY等[20]研究表明，滑動水口開度越小，鋼液湍流耗散率越大，氣泡尺寸越小，CHANGS等[38]采用38%的滑動水口開度，為文獻報道中最小滑動水口開度，對應其研究結果中氣泡尺寸略小于其他報道中氣泡尺寸。由圖9可知，在距滑板較近區域對應較高的湍流耗散率，因此吹氣位置距離滑動水口越近，生成氣泡尺寸越小，WangL等[18]、ChoJ 等[19] 、ZHANGQ 等[21] 和 CHANGS 等[38]報道的研究結果均可對此進行驗證。

　　BaiH等[39]研 究 表 明，向下快速流動的鋼液施加給孔口氣 體 較 大 剪 切 力，促 進 氣 泡 脫 附，降 低 生成氣泡尺寸。由此可見，氣泡尺寸與鋼液流速正相關。WangL等[18]和 LIJ等[36]研究結果表明，吹氣流量越小，氣 泡 脫 附 尺 寸 越 小，利 于 湍 急 鋼 液 對 已脫附氣泡的 破 碎;ZHANG Q 等[21]研 究 結 果 表 明，氣泡脫附尺寸隨氣孔內徑的降低而降低。近年來，CHANGS等[38]在 水 模 型 吹 氣 孔 板 上 添 加 疏 水 涂層模擬不潤 濕 鋼 液 的 長 水 口 耐 火 材 料，結 果 表 明，長水口吹氬技術在采用非潤濕孔板時生成氣泡尺寸比使用潤濕孔板生成 氣泡尺寸增大約 10% ～20%。以上研究結果的整理見表1。

　　2018年，CHANGS等[40]綜合考慮壁孔氣泡脫附和湍急鋼流中氣泡破碎兩個階段，通過物理模擬試驗對長水口吹氬技術生成微小氣泡機理進行了研究，根據試驗結果回歸經驗公式預測長水口吹氬生成微小氣泡尺寸db。

　　db =dB，max + (ds -dB，max)e- C Δεu (3)式中：ds 為經驗氣 泡 脫 附 尺 寸[41];C 為 模 型 常 數;u為氣泡下降速度，認為等于下降鋼流速度。

　　近期本課題組[22]進行了長水口吹氬工業試驗，采用“冷鋼片沾鋼法”測量鋼液中微小氣泡尺寸，克服了高溫 鋼 液 中 氣 泡 表 征 的 困 難。典 型 取 樣 鋼 片和取樣方法如圖10所示，取樣結果表明，大部分氣泡直徑小于2mm，證 實 了 通 過 長 水 口 吹 氬 技 術 能夠在鋼液中生成尺寸細小的氣泡。

　　該結果 表 明，長 水 口 吹 氬 流 量 較 小 時，吹 入 氬氣在中間包內生成的氣泡尺寸細小，絕大部分氣泡小于依據鋼液湍動能對氣泡剪切破碎作用計算的最大尺寸，表明長水口吹氬生成微小氣泡過程中鋼液湍動能的剪切破碎效應發揮了主導作用，氬氣泡在形成過程的第二階段得到較充分破碎，可應用式(1)估算中間包鋼液中生成氬氣泡的最大尺寸。但式(1)只能估算氣泡的最大尺寸，不 能 精 準 計 算 具體尺寸。鑒于氣泡尺寸是氣泡精煉效果的最重要影響因素，長水口吹氬生成微小氣泡尺寸的計算式及理論還需深入研究。

　　2.4 長水口吹氬生成微小氣泡分布分析研究

　　除氣泡尺寸外，微小氣泡的分布也是影響夾雜物粘附去 除 的 重 要 因 素。微小氣泡在鋼液中彌散分布，氣泡與 鋼 液 相 對 運 動 軌 跡 長，即 氣 泡 清 洗 過濾較大鋼液體積，可顯著提高夾雜物去除率[4]。

　　吹氬條件顯著影響長水口內氣液兩相流的流型。長水口內部流型影響微小氣泡在長水口內的分布，進一步影響微小氣泡在中間包內的分布，最終影響夾雜物的去除效果。

　　近年SinghP K 等[45]針對長水口內部的氣液兩相流流型 進 行 探 究，結 果 表 明，兩相流流型與氣液體積比有關，如圖11所示。由圖11可知，在較低氣液比下(0～2%)，長 水 口 內 形 成 氣 泡 流;提 高 氣液比后(2%～42%)，長水口上部近壁面為氣體，內部為鋼流，鋼 液 和 氣 體 不 能 充 分 混 合，當 兩 相 流 發展至 長 水 口 下 部 后 氣 液 相 混 合;當 氣 液 比 較 高(42%以上)，在整個長水口內部鋼液都不能與氣相實現混勻，這極不利于長水口吹氬技術的施展。大量研究表明，長水口吹氬的氣液體積比一般在0～10%[18-21，42-44]，對應 于 SinghP K 等[45]研 究 結 果 中圖11流型，表明采用長水口吹氬技術生成的微小氣泡在長水口內能夠和鋼液較好混勻。

　　中間包中常使用湍流抑制器以優化鋼液流場。湍流抑制器位于長水口正下方，對中間包鋼液流動及鋼液湍動能的分布與控制有重要影響，同時也對長水口吹氬生成微小氣泡分布影響較大。CHANGS等[46]認為 傳 統 湍 流 抑 制 器 不 利 于 微 小 氣 泡 與 鋼液的混勻，其通過水模型和數學模型對使用沖擊墊和湍流抑制器下的微小氣泡分布進行了研究，結果表明，采用沖 擊 墊 時 氣 泡 分 布 范 圍 較 廣，氣 泡 過 濾體積約為采用湍流抑制器時的11倍，如圖12所示。

　　2.5 長水口吹氬與中間包渣眼的聯系

　　采用長水口吹氬技術生成微小氣泡，微小氣泡從長水口下沉進入中間包中，粘附夾雜物上浮至中間包渣中，隨后氣泡逸出，此過程存在生成渣眼，造成鋼液二次氧化的風險，須從避免生成渣眼的角度評估長水口吹氬技術。

　　ChattopadhyayK 等[47]使用物理模型和數學模型研究了長水口吹氬對中間包渣眼的影響，結果表明，氣泡沖到包底后回升到長水口附近的過程使鋼液抬升，導致渣層被推開，形成渣眼，如圖13所示。

　　ChatterjeeS等[48]通過水模型試驗研究了長水口吹氬與中 間 包 渣 眼 的 聯 系，結 果 表 明，中 間 包 渣眼面積與吹氣流量、熔池深度、渣層厚度、熔池性質等有關，結合水模型試驗結果，回歸得到經驗公式Ae =282.289hH U2p( ) gh1.766 Δρ ( ) ρL1.588 vs( ) hUp0.089(4)Up =1.257×107 uL ρLdbgd3bu2Lρ ( )2L0.587 H( ) db0.046(5)式中：Ae 為 渣 眼 面 積;h 為 渣 層 厚 度;H 為 鋼 液 深度;Up 為氣液混合物的平均上升速度;g 為 重 力 加速度;Δρ為鋼液和鋼渣的密度差;vs 為渣的運動黏度;uL 為鋼液的運動黏度。

　　諸多報道[43，47-49]指 出，提高長水口吹氬流量引起中間包渣眼面積增大，原因可由式(4)和式(5)解釋。在中間包鋼液和鋼渣物性參數不變的前提下，由式(4)可 知，渣 眼 面 積 隨Up增 加 而 增 加;通 過 式(5)可知，氣 泡 直 徑db 是 影 響Up 的 重 要 因 素。結合 WangL 等[18]、LIJ等[36]和 CHANGS等[46]研究結果，長水口吹氬流量較大時，氣泡數量增多，加劇鋼液內部氣泡之間的碰撞聚合，最終生成氣泡尺寸db隨之增大，導致渣眼面積增大。

　　也有研究 指 出，當 氣 泡 尺 寸 較 小 時，微 小 氣 泡在中 間 包 內 彌 散 分 布，不 會 形 成 渣 眼。Chatto-padhyayK 等[47]水 模 擬 結 果 表 明，當 氣 泡 直 徑 為0.15～0.4mm 時 未 形 成 中 間 包 渣 眼。CHANGS等[31，43]研究結果也表明，直徑0.8mm 的微小氣泡對中間包流 場 影 響 不 大，不 會 抬 升 鋼 液 形 成 渣 眼。當提升吹氬流量且氣泡直徑進一步提高至2mm 時才開始出現邊界清晰的渣眼。

　　還有觀點 表 明，即 使 在 中 間 包 出 現 渣 眼，也 會在鋼液頂部覆蓋一層氬氣，不會發生或僅發生較輕的二次氧化[48]。

　　3 中間包微氣泡冶金技術展望

　　長水口吹 氬 技 術 在 增 強 中 間 包 精 煉 效 果 上 最具優勢。該 方 法 充 分 利 用 了 連 鑄 過 程 長 水 口 中 湍急鋼流 的 破 碎 作 用，使 吹 入 氬 氣 破 碎 成 微 小 氬 氣泡，并與鋼水充分混合，形成彌散微小氬氣泡;在合理的吹氬流量范圍內長水口吹氬技術可在中間包中生成彌散 微 小 氬 氣 泡，氣泡尺寸較為細小，氣 泡具有較強的捕捉鋼液中夾雜物并促進夾雜物上浮去除的能 力。但長水口吹氬生成微小氬氣泡的尺寸、分布還不 能 精 準 量 化，氣泡去除夾雜物的行為及效果還缺少深入研究。

　　4 結論

　　(1)微小氬氣泡具有優異的夾雜物去除精煉功能，在中間包鋼液中生成彌散微小氬氣泡可顯著促進中間包鋼液中夾雜物去除，中間包微小氣泡冶金技術已引起冶金工作者的重視，一些新技術正在研發過程中。

　　(2)依據中間包鋼液 湍動能對氣泡的生成作用，可將中間包氣泡生成技術初步歸納為不利用鋼液湍動能的中間包氣幕擋墻技術和利用湍動能破碎氣泡作用的中間包湍 流區吹氬技術兩種 類 型。相對而言充分利用鋼液湍動能，可在中間包生成彌散微小氬氣泡，形成高效中間包微小氬氣泡精煉技術，其中中間包長水口吹氬技術具有良好發展前景。

　　(3)“冷 鋼 片 沾 鋼”工 業 試 驗 表 明，中 間 包 長 水口吹氬可在中間包鋼液中生成彌散細小氬氣泡，生成的絕大部分 氬 氣 泡 尺 寸 小 于2mm，具 有 良 好 的夾雜物捕捉與去除效果。

　　(4)長水口吹氬生成微小氣泡的過程可分為氣泡在長水口壁孔脫附和脫附氣泡在湍急鋼流中被剪碎成微小氣泡兩個階段;其中鋼液湍動能對氬氣泡的剪切破碎作用明顯，可依據鋼液湍動能估算生成氬氣泡 的 最 大 尺 寸。但長水口吹氬生成微小氬氣泡的尺寸量化還有待研究。

　　(5)長水 口 吹 氬 水 模 型 研 究 較 多，數 值 模 擬 研究相對較少，工業試驗研究才剛剛開始。長水口吹氬生成微小 氬 氣 泡 的 尺 寸、分 布、氣泡去除夾雜物的行為及效果還待深入研究，數值模擬和工業試驗研究可在該方向發揮重要作用。