集簇式焊釘連接件抗剪承載力試驗及計算方法

　　摘要：為了深入研究集簇式焊釘連接件的抗剪性能，結合裝配式鋼混組合橋梁焊釘連接件布置特征，以焊釘層間距和焊釘排數為變化參數，設計并完成了 5 組共 10 個焊釘連接件的靜力推出試驗，并建立了 25 組集簇式焊釘連接件精細化有限元模型，提出了同時考慮焊釘層間距和焊釘排數引起的群釘效應的單釘抗剪承載力折減系數計算公式。試驗和分析結果表明：集簇式焊釘連接件受剪作用下由于各排焊釘之間剪力傳遞的不均勻性出現分批剪斷現象，焊釘層間距較小時，各層焊釘之間混凝土破壞區域發生重疊，削弱了焊釘的抗剪承載力;與單釘連接件的荷載-滑移曲線特征不同，集簇式焊釘連接件持荷段較長，呈現出較好的延性，其破壞階段呈階梯狀分布規律，驗證了各排焊釘之間的承剪不均勻現象;單釘平均抗剪承載力隨焊釘層間距增大而增大，隨焊釘排數的增加而減小，當焊釘層間距超過 8d 時，可忽略其對抗剪承載力的影響;受預制橋面板預留剪力槽孔尺寸限制，裝配式鋼混組合橋梁常用的集簇式焊釘連接件層間距取值為 4d~8d，排數取值為 3r~7r;基于推出試驗和有限元參數分析結果提出了同時計入焊釘層間距和焊釘排數的集簇式焊釘連接件抗剪折減系數實用計算公式，可為裝配式鋼混組合橋梁中集簇式焊釘連接件的設計計算提供理論依據。

　　關鍵詞：橋梁工程;集簇式焊釘連接件;推出試驗;群釘效應;抗剪承載力折減系數

　　鄧文琴; 胡楷文; 劉朵; 趙興寶; 查上; 張建東， 中國公路學報 發表時間：2021-11-16

　　0 引言

　　2016 年 7 月交通運輸部印發《交通運輸部關于推進公路鋼結構橋梁建設的指導意見》，明確指出要推進鋼結構和鋼混組合結構橋梁工業化、標準化、智能化建造及裝配化施工，提升橋梁工程的質量品質。裝配式鋼混凝土組合梁橋契合橋梁工業化發展理念，在我國有很好的推廣應用前景[1- 3]。鋼混結合面上連接件的布置及受力問題是保障裝配式鋼混組合梁橋梁運營安全的關鍵問題 [4-6]。對于適用于現澆鋼混組合梁的針對單均布式焊釘連接件，國內外學者已經進行了大量的研究，形成了較為成熟的理論和計算方法[7-12]。但是對于裝配式鋼混組合梁橋，通常采用集簇式焊釘連接件，在實際工程中，由于集簇式焊釘連接件的密集程度較高，各層焊釘間產生顯著的群釘效應其力學特性和單均布式焊釘連接件存在明顯差異。而國內相關規范僅給出了焊釘單釘連接件的抗剪承載力計算公式，并未考慮焊釘間距和排數群釘效應所引起的焊釘群釘連接件荷載傳遞的不均勻性以及單釘平均承載力降低現象，如直接采用現有單釘連接件抗剪承載力作為集簇式焊釘連接件的單釘平均承載力，設計偏于不安全。

　　國內外學者針對焊釘連接件的抗剪性能進行了大量研究[13-30]。我國《鋼-混組合橋梁設計規范》(GB5097-2013)[13]規定了群釘的折減系數以混凝土強度等級和焊釘間距為變量提出了折減系數計算公式，并提出焊釘間距大于 13d 時不必考慮群釘效應折減。周緒紅[14]等基于數值模擬分析了群釘效應的主要影響因素，提出了考慮焊釘排數引起的承載力折減系數的群釘連接件抗剪承載力計算公式。陳津凱[15]等通過推出試驗研究了焊釘布置間距和排數等參數對鋼管混凝土內群釘承載力的影響，認為可采用環向間距、縱向間距和排數三個折減系數相乘來計算結構抗剪承載力。陳寶春[16]分析了混凝土強度、焊釘直徑和長度等參數對鋼管混凝土內焊釘的抗剪承載力的影響，并結合推出試驗提出了鋼管混凝土內焊釘的抗剪承載力計算公式。Okada[17]等發現，當焊釘的間距大于 13 d 時，群釘效應基本可以忽略，并提出了考慮混凝土強度和焊釘間距的抗剪承載力計算公式。蘇慶田[18]等對比分析了高強砂漿包裹下群釘連接件和單釘連接件的區別，提出了多排焊釘連接件荷載-滑移關系表達式。項貽強[19]等研究了焊釘尺寸和不同應力條件對群釘連接件抗剪承載力的影響，指出施加橫向預應力可提高群釘連接件的抗剪性能并有效降低連接件周圍混凝土的損傷。趙根田[20]等研究了焊釘直徑、混凝土強度及加載方式等對群釘連接件的破壞模式、剛度退化、損傷累積、抗剪承載力及能量耗散等指標的影響，給出了混凝土強度等級與焊釘直徑的匹配建議。He[21]等基于推出試驗和數值模擬研究了纖維增強混凝土包裹中群釘連接件的抗剪性能，并提出了考慮纖維增強效應的群釘連接件抗剪承載力計算公式。Su[22]等開展了群釘連接件單調和往復推出試驗，提出了群釘連接件多向疲勞損傷準則。Wang[23]等研究了適用于裝配式鋼-UHPC 組合梁中大直徑群釘連接件抗剪性能，基于推出試驗建立了荷載-滑移曲線關系式。張愛平[24]研究了群釘效應對焊釘連接件抗剪性能及層間荷載傳遞效應的影響，提出了群釘連接件抗剪承載力及抗剪剛度折減系數計算公式。劉界鵬[25]等研究發現，預制混凝土板中焊釘受剪承載力比現澆混凝土中焊釘受剪承載力略低，均為栓桿剪斷和焊釘根部焊縫破壞。楊岳華[26]等研究發現，群釘連接件受剪作用下不同層數間存在明顯的受力不均勻現象，設計計算時應考慮群釘效應的影響。薛偉辰 [27]、丁發興[28]等研究了混凝土強度、焊釘直徑及鋼梁類型等參數對焊釘連接件抗剪性能的影響，在此基礎上提出了焊釘抗剪承載力計算公式。鄧文琴[29]等基于推出試驗和國內外調研統計，提出了采用焊釘連接件和開孔鋼板連接件疊加作用以及考慮 1.25 倍安全系數的承載力計算公式。趙建[30]等提出將群釘連接件按荷載分配比例對組合梁整理受力計算進行修正，可實現大跨度組合梁剪力釘精細化仿真分析。

　　綜上可知，現行規范針對裝配式鋼混組合梁中集簇式焊釘連接件計算方法尚無明確規定，既有研究僅考慮了焊釘間距對其抗剪承載力的影響，忽略了焊釘排數的影響。現有研究表明，在混凝土強度、焊釘尺寸確定情況下，集簇式焊釘連接件群釘效應和抗剪承載力主要受焊釘間距和焊釘排數的耦合影響。本文根據實際工程中裝配式鋼混組合橋梁集簇式焊釘連接件布置尺寸及范圍，通過 5 組共 10 個焊釘連接件推出試驗和有限元數值模擬分析，同時考慮焊釘間距和排數的影響，提出了計入焊釘間距和排數折減效應的集簇式焊釘連接件抗剪承載力計算公式，為集簇式焊釘連接件在裝配式鋼混組合結構中的應用和設計提供理論支撐。

　　1 試驗概況

　　1.1 試件設計

　　為了研究焊釘間距和排數對集簇式焊釘連接件抗剪性能的影響，本文共設計了 5 組共 10 個靜力推出試件，1 組(S1)為單釘試件，4 組(GS1~GS4)為集簇式焊釘試件，試件尺寸如圖 1 所示。本試驗采用均材質為 ML15AL 的 Ф22 焊釘焊接在工字鋼兩側，焊釘高度為 150mm，實測屈服強度為 370MPa，極限強度為 500MPa;鋼構件材質均為 Q345，實測屈服強度為 400MPa，極限強度為 520MPa，彈性模量為 2.1×105MPa;混凝土強度等級為 C50，豎向鋼筋和箍筋分別采用 Ф16 和 Ф8 的 HRB335 鋼筋，屈服強度為 368MPa，抗拉強度為 583MPa，彈性模量為 1.95×105MPa。對于單釘試件S1，沿剪切方向設置了五層箍筋，每層箍筋層間距根據實際工程中常用間距取為 120mm;而對于集簇式焊釘試件 GS1~GS4，實際工程中采用集簇式焊釘連接件時在每排焊釘之間均會布置一個箍筋。因此，本文推出試件設計也保證了每排栓釘之間均設置一個箍筋，并保證最外層箍筋到混凝土表面的距離與試件 S1 相等，推出試件參數如表 1 所示。

　　1.2 試驗加載

　　本試驗采用 500t 的液壓式千斤頂進行加載，為保證試件受力均勻，在試件上端設置 10mm 厚的鋼板并在混凝土板下面鋪設 2mm 厚的細砂墊層。正式加載前，先進行 3 次荷載速率為 0.5kN/s 的預加載，加載至 0.3Pu 后卸載，Pu 為峰值荷載，由歐洲規范 Eurocode-4 [31]的焊釘受剪承載力公式計算所得。正式加載采用單調分級加載，初始加載時每級荷載增量為 20kN，當荷載加至 0.5Pu 時，每級荷載增量為 10kN，每級持荷 2min，荷載加至 0.8 Pu后通過位移控制直至試件破壞，加載裝置如圖 2 所示。

　　1.3 測點布置

　　通過在混凝土表面黏貼角鋼來架設位移計接觸面，同時將位移計通過磁性支座固定在工字鋼梁上，加載過程中通過前后對稱的 4 個位移計測試工字鋼梁與混凝土之間的整體相對滑移。此外，混凝土澆筑前，在工字鋼一側焊釘根部上下面均布設應變片以測試集簇式焊釘連接件不同層間荷載傳遞規律，同時觀察混凝土塊的裂縫發展情況及試件的破壞特征。試件位移和應變測點如圖 3 所示。

　　2 有限元模型建立

　　鑒于推出試驗的雙軸對稱性，為簡化建模過程和提高計算效率，本文有限元模型僅建立 1/4 模型，如圖 4 所示。模型中混凝土和焊釘采用 3D 實體單元模擬，鋼筋采用 1D 線單元模擬。模型中材料強度均按試驗實測強度進行取值，材料本構模型參考文獻[32]，如圖 5 所示，混凝土采用塑性損傷本構模型，焊釘和鋼筋采用雙折線本構模型。fc,r 與 ft,r 分別為混凝土的軸向抗壓與抗拉強度，εc,r 與 εt,r 分別為 fc,r和 ft,r所對應的應變，Ec為混凝土彈性模量，σy為鋼材屈服強度，εy為鋼材屈服應變，fsy和 fsu為焊釘的屈服強度和極限強度，εsy和 εsu分別為 fsy和 fsu對應的應變。

　　建模時將焊釘與工字鋼板綁定，工字鋼與混凝土接觸面采用面-面接觸關系模擬，接觸面切向采用罰函數，摩擦系數取 0.4，法向采用硬接觸。焊釘和混凝土塊的接觸采用混凝土塊挖孔處理，混凝土挖孔內壁與焊釘表面通過接觸對設為綁定方式。在 1/4 模型的 3 個對稱面上分別施加對稱約束，底部施加固定約束。在鋼梁的頂面采用位移加載，為達到與試驗完全一致吻合的目的，在鋼板頂面上沿 z 軸正方向施加均勻的位移荷載，加載速率為 0.2mm/s。

　　3 試驗結果與分析

　　3.1 試驗現象

　　隨著荷載的增大，工字鋼與混凝土之間產生一定滑移，當荷載-滑移曲線進入屈服階段后，試件內部由于混凝土局部被壓碎產生輕微響聲。隨著荷載的進一步增加，所有試件均因焊釘根部剪斷而破壞，工字鋼與混凝土界面發生明顯分離現象，由于試件混凝土塊厚度較大，混凝土僅在栓釘受剪側呈現局部壓碎，混凝土表面完好，并沒有出現裂縫，破壞形式如圖 6 所示。其中 4 組集簇式焊釘連接件(GS1~GS4)在試驗過程中發生多次焊釘斷裂響聲，每次斷裂聲后荷載均突然下降后持平，直至所有焊釘全部剪斷。由此可知，對于集簇式群釘連接件而言，在剪力作用下焊釘并非同時斷裂，而是根據剪力傳遞由下至上依次發生斷裂，也說明了集簇式焊釘連接件受剪作用時各排焊釘承剪比例呈現不均勻分布。

　　試驗結束后，對比觀察所有試件混凝土塊破壞形態發現，焊釘間距對試件混凝土壓碎形態影響較大，如圖 7 所示。焊釘間距為 4d 的 GS1 和 GS4 試件各排焊釘之間混凝土壓碎區域重疊，而焊釘間距為 6d 和 8d 的 GS2 和 GS3 試件在焊釘剪切擠壓作用下僅在焊釘下緣出現一個扇形的局部壓碎區域，各排焊釘之間還存在完好無損的混凝土區間。由此可以看出，焊釘間距對集簇式焊釘連接件受剪影響較大，即各排焊釘間距越大，焊釘承載力發揮更充分。

　　3.2 焊釘荷載-應力曲線

　　圖 8 為 GS1 試件一側焊釘下緣應力隨荷載變化曲線，測點編號如圖 3b 所示。從圖 8 中可以看出，加載初期，集簇式焊釘連接件各排焊釘的應變均隨荷載的增加近似呈線性變化，且同一荷載等級下，最下端焊釘應變最大，從下至上逐漸減小，有限元模型中焊釘的應力云圖也反映相同的分布規律，這與試驗過程中集簇式焊釘試件中各排焊釘由下至上依次被剪斷相吻合。這主要是由于隨著豎向剪切荷載的增加，工字鋼與混凝土的相對滑移是沿受剪方向進行傳遞和積累，導致焊釘承受荷載由上至下依次增加。同時也說明，集簇式焊釘連接件各排焊釘在受剪作用下，其抗剪貢獻并非均勻分布，存在一定的群釘效應。

　　3.3 荷載-滑移曲線

　　圖 9 給出了各組試件荷載-滑移曲線，圖中相對滑移取工字鋼與混凝土之間布置的 4 個位移計的平均值。從圖 9 中可以看出，5 組推出試驗 2 個相同試件荷載-滑移曲線較為接近，且與有限元結果吻合較好，說明試驗結果較為合理。所有試件荷載-滑移曲線基本一致，可以分為 3 個階段：線彈性階段、非線性彈塑性階段和破壞階段。線彈性階段鋼混界面相對滑移隨荷載增加呈線性增長，且相對滑移較小，焊釘和混凝土均處于彈性狀態。隨著荷載的增加，荷載-滑移曲線呈非線性變化，試件進入彈塑性階段，該階段焊釘尚未屈服，但各焊釘下方混凝土受擠壓發生局部破壞，各組試件均表現出較好的延性。當荷載達到峰值點后，各試件焊釘屈服并出現剪斷，該階段單釘試件與集簇式群釘試件破壞形態存在較大區別，S1 試件峰值點后由于焊釘剪斷荷載-滑移曲線迅速下降(圖 9a)，工字鋼與混凝土完全脫離破壞，而集簇式焊釘連接件 GS1~GS4 荷載-滑移曲線呈階梯式下降分布(圖 9b~9e)，主要是因為各排焊釘受剪不均勻而發生分批剪斷。從圖 9f 中可以看出，相比單釘試件，集簇式焊釘連接件荷載-滑移曲線中持荷段更長，說明集簇式焊釘連接件延性優于單釘連接件。

　　表 2 中給出了各組試件主要試驗結果，表中結果均取每組 2 個試件的平均值。從表 2 中可以看出，相比單釘試件 S1，集簇式焊釘試件 GS1~GS4 中單釘的平均承載力均出現不同程度的折減。對比排數一樣焊釘層間距不一致的試件 GS1(4d)、GS2(6d)和 GS3(8d)可知，單釘抗剪折減系數隨著焊釘層間距的增加而增大，當焊釘層間距達到 8d 時，單釘抗剪折減系數為 0.97，抗剪承載力折減程度較小 ，即焊釘層間距 ld/d≥8 時，可忽略由層間距離的影響。對比焊釘層間距一致而焊釘排數不一樣的試件 GS1(3r)和 GS4(5r)可知，集簇式焊釘連接件中單釘承載力隨焊釘排數的增加而減小，當焊釘排數由 3 排(3r)增加至 5 排(3r)時，單釘承載力降低 12%，抗剪折減系數由 0.85 減小至 0.75。

　　試驗結果表明，對于裝配式鋼混組合結構而言，如采用集簇式焊釘連接件進行連接，單個焊釘平均承載力設計計算需同時考慮焊釘間距和焊釘排數引起的群釘效應。

　　4 群釘效應影響參數分析

　　4.1 參數選取原則

　　通過上述推出試驗可知，在混凝土強度、焊釘尺寸確定情況下，影響群釘效應的參數主要包括焊釘層間距和焊釘排數。為了深入了解裝配式鋼混組合橋梁中集簇式焊釘連接件的承剪機理，需要根據實際工程中集簇式焊釘連接件的布置形式適用范圍進行調研和統計分析，使研究結果更具有實用性。本文調研統計了 8 座國內典型裝配式鋼混組合梁橋和 10 套標準圖集中集簇式焊釘連接件構造及布置參數，如表 3 所示。由表 3 可知，既有工程和標準圖集中連接件形式均采用 Ф22×200 的集簇式焊釘連接件，焊釘的布置形式則受到槽孔尺寸的影響，焊釘間距范圍為 4d~8d，焊釘排數范圍為 3r~7r。

　　本文基于實際工程中裝配式鋼混組合橋梁中集簇式焊釘連接件的布置尺寸及范圍，同時考慮焊釘層間距和排數的影響，焊釘層間距由 4d 到 8d，增量為 1d，焊釘排數由 3r 至 7r，增量為 1r，由焊釘層間距和排數兩兩組合，其余參數均與模型試驗取值一致，共建立 25 組推出試件有限元模型，以期提出同時計入焊釘層間距和排數折減系數效應的集簇式焊釘連接件抗剪承載力計算公式。

　　4.2 焊釘層間距的影響

　　以焊釘排數為 3r 為例，分析焊釘間距對集簇式焊釘連接件抗剪承載力的影響。表 4 中給出了有限元主要分析結果，圖 9 中給出了不同焊釘層間距下各模型單釘荷載-滑移曲線對比圖。從表 4 和圖 10 中可以看出，焊釘層間距過小時會降低集簇式焊釘連接件中單釘平均抗剪承載力，焊釘層間距由 8d 減小至 4d 時，單釘承載力降低 12%。對于實際工程中常用的層間距 4d 至 7d，集簇式焊釘設計計算時需考慮 7%~15%的折減。圖 11 中給出了不同焊釘排數下單釘抗剪承載力折減系數 η 隨焊釘層間距離 ld/d 的變化規律，可以看出，不同焊釘排數下單釘抗剪承載力折減系數隨焊釘層間距變化規律相似，但承載力折減程度不一致，進而說明焊釘層間距和焊釘排數均對集簇式焊釘連接件的單釘平均抗剪承載力有較大影響。

　　4.3 焊釘排數的影響

　　以焊釘間距為 5d 為例，分析焊釘排數集簇式焊釘連接件抗剪承載力的影響。表 5 中給出了有限元主要分析結果，圖 12 中給出了不同焊釘排數下各模型單釘荷載-滑移曲線對比圖。從表 5 和圖 12 中可以看出，焊釘排數對集簇式焊釘連接件中單釘平均抗剪承載力影響較大，布置 3r 焊釘時，單釘抗剪承載力需考慮 13%的折減，當焊釘排數增至 7r 時，需考慮 31%的折減。對于實際工程中常用的層間距 3r 至 5r，集簇式焊釘設計計算時需考慮 13%~22%的折減，不可忽略不計。圖 13 中給出了不同焊釘層間距下單釘抗剪承載力折減系數 η 隨焊釘排數 r 的變化規律，可以看出，不同焊釘層間距下單釘抗剪承載力折減系數隨焊釘排數的增加而呈減小分布規律。由此可知，集簇式焊釘連接件抗剪設計計算時需考慮焊釘層間距和排數的耦合作用影響。

　　5 抗剪折減系數計算方法

　　各國規范中焊釘連接件的承載力計算方法，大多僅給出單釘抗剪承載力計算公式，將焊釘數量乘以單個焊釘抗剪承載力直接作為集簇式焊釘連接件的抗剪承載力值。由本文研究發現，集簇式焊釘連接件相比單釘連接件而言，由于布置相對集中，存在明顯的群釘效應，如直接按單釘承載力疊加計算對于工程設計偏不安全。為了量化“群釘效應”對集簇式焊釘連接件中單釘平均抗剪承載力的折減現象，定義為單釘抗剪折減系數? ， s / ? ? F F G ，其中 FG 和 F s 分別為集簇式焊釘連接件和單釘連接件中單個焊釘平均抗剪承載力。國內外有部分學者對集簇式焊釘連接件的群釘效應進行了研究，但針對群釘效應提出定量計算方法較少，且對于群釘效應影響因素考慮不全面。

　　(1)《鋼-混凝土組合橋梁設計規范》(GB 50917-2013)[13]

　　我國《鋼-混凝土組合橋梁設計規范》(GB 50917-2013)采用 Okada[17]的研究成果，以 d l d/ 為變量給出了多種不同強度混凝土下焊釘連接件的單釘折減系數計算公式：式中， d l 為焊釘縱向間距， d 為焊釘直徑，均以 mm 計;該公式中僅考慮了焊釘層間距離 d l d/ 的影響，忽略了焊釘排數的影響。

　　(2)周緒紅[14]

　　周緒紅等提出了焊釘層間距為 150mm 時，集簇式焊釘連接件單釘抗剪承載力折減系數與焊釘排數之間的關系式： 2 2 1 3 = 1.0047 0.007 0.021 3 7 1.0101 0.0117 0.0004 7 15 r r r r r r r ?? ??? ? ? ? ??? ? ? ? ? (3)該公式僅考慮焊釘排數的影響，為考慮焊釘間距的影響，且焊釘排數取值范圍較大，僅適用于鋼錨箱等大范圍采用焊釘連接件的鋼混結構，不適用于裝配式鋼混組合橋梁中剪力預留槽孔尺寸受限等結構的設計計算。

　　(3)本文的折減系數公式

　　本文基于 10 個推出試驗和 25 組有限元模型參數分析，考慮焊釘層間距和焊釘排數對群釘效應的耦合影響，提出同時計入焊釘排數 r 和焊釘層間距離 d l d/ 的單釘抗剪折減系數表達式： 1 d d 0.215 0.098 =0.715 0.024 0.034 / / r l d r l d ? ? ? ? ?， d (3 7,4 / 8) ? ? ? ? r l d (4)表 6 中給出了 25 組模型有限元計算值、《鋼-混凝土組合橋梁設計規范》(GB 50917-2013)計算值和本文公式計算值對比，可以看出，由于規范計算式中未考慮焊釘排數的影響，對于排數較大的試件計算誤差較大，而相比規范計算值而言，本文提出的單釘承載力折減系數計算公式計算精度較高，且參數取值范圍考慮了裝配式鋼混組合橋梁構造特點，具有較好的實用性。

　　6 結語

　　本文開展了 5 組共 10 個推出試驗和 25 組有限元模型分析，結合裝配式鋼混組合橋梁中集簇式焊釘連接件布置形式，深入研究了焊釘層間距和焊釘排數對其群釘效應的影響，得出以下結論：

　　(1)集簇式焊釘連接件在剪切荷載作用下焊釘并非同時斷裂而是分批剪斷，由于焊釘傳力不均勻性導致集簇式焊釘連接件各排承剪比不一致。焊釘層間距越小，各排焊釘之間混凝土壓碎區域相互重疊，削弱了集簇式焊釘抗剪性能，焊釘層間距越大，集簇式焊釘連接件各排焊釘承剪性能發揮更充分。

　　(2)集簇式焊釘試件荷載-滑移曲線在彈性階段和彈塑性階段曲線特征相似，但持荷段較單釘試件長，且受群釘效應影響，集簇式焊釘試件峰值點后下降段曲線呈階梯形分布，其延性優于單釘試件。

　　(3)焊釘層間距和焊釘排數均對集簇式焊釘連接件中單釘平均抗剪承載力影響較大。焊釘層間距越大，單釘平均承載力削弱程度越小，當層間距增至 8d 時，可忽略由層間距的影響;焊釘排數越多，單釘平均承載力折減越大。

　　(4)調研統計發現，裝配式鋼混組合橋梁中集簇式焊釘連接件焊釘布置形式受預留剪力槽孔尺寸限制，焊釘層間距取值主要集中在 4d~8d 范圍內，焊釘排數取值主要集中在 3r~7r 之間。

　　(5)基于 10 個推出試驗和 25 組有限元模型分析結果，提出了同時計入焊釘層間距和焊釘排數的集簇式焊釘連接件群釘效應計算方法。相比現有規范公式，本文提出計算公式提出的群釘剪力連接件抗剪承載力計算公式充分考慮了裝配式鋼混組合橋梁剪力連接件構造特點，且計算精準度更高，具有更好的實用性。